UNIVERSIDADE SÃO FRANCISCO USF CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS ENGENHARIA CIVIL LUÍS HENRIQUE DE AQUINO SEDANO

Transcrição

1 UNIVERSIDADE SÃO FRANCISCO USF CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLÓGICAS ENGENHARIA CIVIL LUÍS HENRIQUE DE AQUINO SEDANO COMPARATIVO ENTRE TESOURAS SIMPLES E DUPLAS Dezembro de 2006

2 LUÍS HENRIQUE DE AQUINO SEDANO COMPARATIVO ENTRE TESOURAS SIMPLES E DUPLAS Monografia apresentada junto à Universidade São Francisco USF como parte dos requisitos para a aprovação na disciplina Trabalho de Conclusão de Curso. Área de concentração: Estruturas Orientador: Prof. Dr. Andre Bartholomeu Itatiba SP, Brasil Dezembro de 2006

3 ii Qualquer que seja a crise em tua vida, nunca destruas a energia da esperança. Todo começo é fácil, difíceis são os últimos degraus. Porem, cada momento tem sua repercussão na eternidade, e o futuro depende daquilo que fazemos no presente. Autor Desconhecido

4 iii AGRADECIMENTOS Na concretização do presente trabalho, meus agradecimentos são dirigidos aos meus familiares que sempre estiveram ao meu lado incentivando a concretização do presente. Em especial a minha noiva, que sempre apoiou e teve paciência para suportar os vários fins de semana de estudo. Aos amigos André Razera, Thiago Pantarotto, Rodrigo Zambotto, Paulo Júnior, Emerson Ananias, Flavio Pascoaloti, Elcio Pereira, Gustavo Molineiro e Denis Casotti, por seus incentivos e parcerias. Aos Amigos Professores, que com toda dedicação passaram todos conhecimentos necessários para nos tornar excelentes Engenheiros.

5 iv SUMÁRIO LISTA DEFIGURAS... vii LISTA DE TABELAS... ix LISTA DE SÍMBOLOS E ABREVIATURAS... x RESUMO... xi PALAVRAS-CHAVE... xi 1 INTRODUÇÃO Objetivo REVISÃO BIBLIOGRAFICA Estática de Treliças Planas Disposições Construtivas Ligações de Peças Estruturais Tipos de Ligações Entalhes Tarugos Parafusos Cavilhas Pregos Conectores de Anel Metálico Espaçamentos Considerações Sobre o Efeito de Sucção do Vento TRELIÇAS DE MADEIRA Tipos de Treliça Tipo Howe ou Também Denominada Tesoura com Diagonais Normais Tipo Pratt ou Tesoura com Diagonais Invertidas Tipo Belga Tipo Fink ou Polonceau METODOLOGIA DE PESQUISA Dados para Dimensionamento Cálculos dos Esforços Tração Paralela as Fibras... 13

6 v 4.4 Dimensionamento à Compressão Simples com Tabelas Dimensionamento dos Banzos Superiores e Inferiores Tesoura Vão de 6,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 7,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 8,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 9,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 10,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 11,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 12,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 13,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 14,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 15,00 m Banzo Superior Banzo Inferior... 40

7 vi Tesoura Vão de 16,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 17,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 18,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 19,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Tesoura Vão de 20,00 m Banzo Superior Banzo Inferior Resultados de cálculos CONCLUSÃO REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ANEXOS ANEXO A: Valores da Relação β= E co / f co, para Peças de Seção Retangular de Madeira com β= ANEXO B: Barras Formadas por Peças Simples ANEXO C: Barras Formadas por Peças Múltiplas... 60

8 vii LISTA DE FIGURAS 2.1 Espaçamentos mínimos para ligações através de pinos metálicos e 7 cavilhas Espaçamentos para ligações através de conectores Tesoura tipo Howe (diagonais normais) Tesoura tipo Pratt (diagonais invertidas) Tipo Belga Tipo Fink ou Polonceau Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura... 41

9 viii 4.23 Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Cargas atuantes de cálculo Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura... 51

10 ix LISTA DE TABELAS 4.1 Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resultado final do dimensionamento das barras Resumo dos cálculos de peças comprimidas para seção simples Resumo dos cálculos de peças comprimidas para seção dupla 54 (composta) Comparativo de seções para tesoura simples e dupla... 54

11 x LISTA DE SÍMBOLOS E ABREVIATURAS Letras romanas: E co : módulo de elasticidade longitudinal f co : resistência à compressão paralela as fibras f to : resistência à tração paralela as fibras β: relação E co/ f co λ: índice de esbeltez Abreviaturas: Ftool: Two-dimensional Frame Analysis Tool ABNT: Associação Brasileira de Normas Técnicas

12 xi RESUMO O trabalho apresentado tem como objetivo comparar economicamente tesouras simples com tesouras duplas, dados estes que serão suficientes para que os projetistas, possam comparar a versatilidade da estrutura dupla em relação a estrutura simples. Esta comparação será através de dimensionamento de tesouras de madeira tipo Howe, para vãos que variam de 6 a 20 metros. A espécie de madeira adotada para a realização do dimensionamento será o Eucalipto Citriodora, que tem suas propriedades específicas que serão utilizadas para o dimensionamento. Outro importante dado a ser levado em consideração no dimensionamento será a inclinação adotada para a tesoura de 40%. Para o cálculo dos esforços normais atuantes nos banzos será utilizado o software Ftool e para o dimensionamento a compressão será utilizado o método com tabelas. Como conclusão do trabalho foi definido quais estruturas, simples ou duplas, é mais viável para cada respectivo vão. PALAVRAS-CHAVE: Tesoura, ligações, banzo, madeira,compressão.

13 1 1 INTRODUÇÃO No Brasil a madeira é empregada para diversos fins, tais como, residências, silos, cimbramentos, pontes rurais, etc. Ainda sim existe um grande preconceito em relação ao emprego da madeira, gerado por um desconhecimento sobre o material e por falta de projetos específicos e bem elaborados e ainda corretos cuidados que asseguram a durabilidade do material. Outro aspecto importante e desconhecido pela sociedade refere-se a questão ecológica, ao se pensar no uso da madeira automaticamente, associa-se ao desmatamento esquece-se portanto que a madeira é um material, renovável. A árvore durante seu crescimento, conforme Gesualdo (2003), consome impurezas da natureza, transformando-as em madeira. A não utilização da árvore depois de decorrido seu ciclo de vida, devolverá a natureza todas as impurezas nelas armazenadas e por outro lado ainda, tem-se espécies de reflorestamento, como descrito por Soriano (2001), tais como o eucaliptus originário da Austrália. A armação de um telhado corresponde aos elementos estruturais para sustentação da cobertura tais como ripas, caibros, terças e contraventamentos. No presente trabalho, será analisado o elemento estrutural tesoura, definida tecnicamente como sendo uma viga em treliça plana vertical, formada de barras dispostas de maneira a compor uma rede de triângulos, tornando o sistema estrutural indeslocavel. Esta analise procura favorecer obras de pequena e média ordem, que necessitarão vencer vãos de no máximo 20,00 metros. Basicamente para o cálculo de tesouras do ponto de vista das seções das barras existem dois tipos, as simples e as duplas. Para seu cálculo como regra básica é utilizado o conceito de que para vãos variando de 6 à 10 metros deve-se utilizar tesouras simples e vãos de 11 à 18 metros utilizar tesouras duplas. Com base nestes dados, houve o interesse de realizar uma pesquisa para comprovar sua veracidade e analisar com uma visão mais prática quando será adotada a tesoura simples e quando a tesoura dupla, buscando assim um maior custo benefício, onde será considerada a praticidade no processo construtivo, resistência a esforços, elementos de ligação e seções mínimas que mostraram a economia em cada caso.

14 2 1.1 Objetivo A finalidade desta pesquisa é dar embasamento suficiente aos projetistas para poder comparar a versatilidade da estrutura dupla em relação a estrutura simples, levando em consideração as seções utilizadas, demonstrando assim qual tesoura é mais econômica.

15 3 2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA 2.1 Estática de Treliças planas De acordo com Moliterno (1981, p. 52) para determinação dos esforços nas barras das treliças planas, primeiramente devemos verificar a natureza da estrutura quanto ao seu grau de indeterminação. Para aplicação das equações da estática, adimite-se ainda as seguintes hipóteses: As juntas ou nós serão consideradas articulações. Desprezando o atrito. Todas as cargas são consideradas concentradas nos nós ou juntas. Caso contrário deve-se considerar vigas contínuas ou quadros. Todas as barras são retas. Se houvessem barras curvas, os esforços axiais deveriam ser decompostos também em direção tangencial e normal. As treliças pertencem ao plano das forças. Será utilizada sempre outra estrutura para cada plano de força, isto é, outra treliça. Como por exemplo o vento fora do plano da tesoura do telhado ou fora da trave da ponte, que obriga-se a executar outra estrutura, que denomina-se de contraventamentos. 2.2 Disposições Construtivas Conforme Pefeil (2003, p. 179) as formas e as inclinações das treliças de cobertura são, em geral, impostas por aspectos arquitetônicos. As barras das treliças podem ser simples ou duplas. As dimensões transversais de peças simples ou duplas devem obedecer a valores mínimos construtivos, conforme a ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS- ABNT ( NBR 7190:1997). De acordo com a ABNT ( NBR 7190:1997), nas peças principais múltiplas, a área mínima da seção transversal de cada elemento componente será de 35 cm² e a espessura mínima de 2,5 cm. 2.3 Ligações de peças estruturais Conforme Moliterno (1981, p. 135), as ligações nas estruturas de madeira, excluindo as sambladuras, constituem os pontos mais perigosos, pois a simples

16 4 falha de uma única conexão poderá ser responsável pelo colapso de todo um conjunto de elementos estruturais. O perigo causado pelas ligações é gerado também pela impossibilidade de se conhecer as deformações localizadas teoricamente e a eficiência das ligações que podem ser demonstrada por fatores, tais como: Tipo de ligação; Comportamento elasto-plástico da madeira; Qualidade do projeto e da mão de obra; As peças de madeira bruta, descreve Pfeil (2003), têm o comprimento limitado pelo tamanho das árvores, meios de transporte, etc. As peças de madeira serrada são fabricadas em comprimentos ainda mais limitados, geralmente de 4 a 5 m. Para confeccionar as estruturas, as peças são ligadas entre si, através de diversos dispositivos de ligações, que podem ser executadas por meio de entalhes ou conectores, tais como pregos, parafusos, conectores de anel, placas dentadas, etc Tipos de ligações Entalhes De acordo com Moliterno (1981, p. 136), é o tipo de ligação mais prático e natural entre duas peças de madeira. Este tipo de ligação só pode ser utilizada se umas das peças for comprimida, devendo-se verificar as resistências das superfícies ao esmagamento e, às vezes, a resistência ao cisalhamento de um certo trecho. Este tipo de ligação não resiste a inversões de esforços devido a ação do vento Tarugos Pfeil (2003), descreve os tarugos como peças de madeira dura ou metálica, colocadas no interior de entalhes, com a finalidade de transmitir esforços. Os tarugos são mantidos na posição por meio de parafusos auxiliares Parafusos Os parafusos são elementos provavelmente de maior utilização nas ligações de peças de madeira, principalmente nas emendas de peças tracionadas, conforme Moliterno (1981).

17 5 Os parafusos são de dois tipos: Parafusos rosqueados auto-atarraxantes; Parafusos com porcas e arruelas; Os parafusos auto-atarraxantes são muito utilizados em marcenaria, ou para prender acessórios metálicos em postes, dormentes, etc. Em geral não se empregam como elementos de ligação de peças estruturais de madeira. Os parafusos utilizados nas ligações estruturais são cilíndricos e lisos, tendo numa extremidade uma cabeça e na outra uma rosca e porca. Eles são instalados em furos com folga máxima de 1 a 2 milímetros e depois apertados com a porca. Para reduzir a pressão de apoio na superfície da madeira, utilizam-se arruelas metálicas Cavilhas Segundo Pfeil (2003), cavilhas são pinos circulares confeccionados em madeira dura introduzidos por cravação em furos sem folgas nas peças de madeira. De acordo com a ABNT (NBR 7190:1997)as cavilhas podem ser feitas com madeiras duras da classe C60 ou com madeiras moles, onde, ρap < 600 kg/m³, impregnadas por resina para aumeno de capacidade resistente. Para fins estruturais são consideradas apenas cavilhas torneadas nos diâmetros 16 mm, 18 mm e 20 mm, instaladas em furos de mesmo diâmetro da cavilha Pregos Pfeil (2003), descreve as ligações por pregos, sendo peças metálicas cravadas na madeira com impacto. Eles são utilizados em ligações de montagem e ligações definitivas. Moliterno (1981, p. 169) em sua obra Cadernos de Projetos de Telhados em Estruturas de Madeira, salienta que a resistência de uma ligação pregada depende de uma série de fatores, a saber: Relativo aos pregos Forma e dimensão;

18 6 Carga admissível; Deformação do prego por flexão; Relativo à madeira Enfraquecimento da seção resistente, provocado pelo furo do prego; Fendas ocasionadas pela penetração do prego; Esmagamento do prego contra a madeira nas paredes dos furos; Disposições dos pregos; Estado de umidade da madeira. Apresenta facilidade na penetração do prego, diminuindo a possibilidade de fendilhamento, porém devido a retratibilidade da madeira, poderá ocorrer afrouxamento no sentido longitudinal; Relativo à qualidade de mão de obra Os carpinteiros experimentados possuem certa sensibilidade para dispor os pregos sem fendilhar a madeira, e não entortar o prego ao martelar. Geralmente os carpinteiros que trabalham com formas e forros (pinho) não se adaptam ao trabalho de telhados (peroba) e a maioria dos marceneiros, pessoas altamente qualificadas, não dispõe de treinamento físico para as condições e locais de trabalho das estruturas de madeira. Diante da série de fatores apresentados, e a dificuldade do equacionamento da resistência nas ligações pregadas, partiu-se inicialmente de ensaios de laboratório, que, ainda hoje, é o critério de maior confiabilidade. Com os elementos obtidos, houve subsídios, para se estabelecer as fórmulas de cálculo propostas, fórmulas empíricas das normas. Fundamentalmente existem dois critérios, ambos baseados em ensaios Conectores de anel metálicos Os conectores de anel são peças metálicas especiais, encaixadas em ranhuras, na superfície da madeira e apresentando grande eficiência na transmissão de esforços. No local de cada conector, coloca-se um parafuso para impedir a separação das peças ligadas. Os conectores usuais são em forma de anéis, ressalta Pfeil (2003).

19 Espaçamentos De Acordo com Gesualdo (2003, p. 36), para que uma ligação trabalhe com a resistência definida pela norma brasileira é necessário que os elementos da ligação sejam distribuídos adequadamente, deste modo, respeitando-se os espaçamentos entre os elementos e entre elementos e bordas ou extremidades, baseado na ABNT ( NBR 7190:1997) fica representado na Fig. 2.1, espaçamentos para pinos metálicos e cavilhas, e na Fig. 2.2, espaçamentos para conectores metálicos. FIGURA 2.1 Espaçamentos mínimos para ligações através de pinos metálicos e cavilhas. FONTE Gesualdo (2003, p. 36)

20 8 FIGURA 2.2 Espaçamentos para ligações através de conectores. FONTE Gesualdo (2003, p. 36) 2.4 Considerações sobre o efeito de sucção do vento No caso particular de coberturas com telhas cerâmicas, descreve Moliterno (1981), que quando não amarradas ou fixadas por meio de pregos na estrutura da armação do telhado, a ação da sucção não tem significado. O que poderá acontecer durante uma forte ventania é um destelhamento parcial, permitindo a saída do fluxo de ar, sem que a estrutura seja afetada. Vale ressalva que o efeito da sucção, provocada pela ação do vento, só passou a merecer exame mais cuidadoso quando do emprego de chapas onduladas de cimento amianto. Essas chapas, fixadas à estrutura por meio de ganchos ou parafusos, transmitem integralmente a solicitação dessa carga.

21 9 3 TRELIÇAS DE MADEIRA De acordo com Gesualdo (2003, p. 44), o conceito de treliça de madeira é, logicamente, idêntico ao de treliça de qualquer material. Deste modo as treliças de madeira serão analisadas como qualquer outro material treliçado isostático, com isso é definido a treliça como um sistema de barras situadas num plano e ligadas umas às outras em suas extremidades, de modo a formar uma cadeia rija. Vale lembrar que as treliças planas denominam-se isostáticas quando os esforços nas barras podem ser determinados pelas três equações de equilíbrio da Estática. 3.1 Tipos de treliça As treliças de madeira são usualmente utilizadas como estruturas de pontes, silos, torres, coberturas, etc. O uso mais freqüente é como estrutura de cobertura e neste caso, serão apresentados alguns tipos de treliças de contorno triangular Tipo Howe ou também denominada tesoura com diagonais normais. A tesoura tipo Howe é a mais comum e mais empregada para vencer vãos de pequena e média ordem. As barras da tesoura recebem nomes de acordo com a posição das mesmas na treliça. Segundo as indicações da Fig. 3.1 têm-se: I Banzo superior, perna, loro, empena ou membrana; II Banzo inferior, linha tirante ou arrochante; III Montante ou pendural; IV Diagonal ou escora; A tesoura tipo Howe apresenta as diagonais comprimidas e os montantes tracionados e vale lembrar do fato que sendo os montantes centrais barras de comprimentos elevados, estas não devem ter comprimento acima de 4,00 metros.

22 10 FIGURA 3.1 Tesoura tipo Howe (diagonais normais). FONTE Gesualdo (2003, p. 49) Tipo Pratt ou tesoura com diagonais invertidas. As tesouras tipo Pratt, que apresentam diagonais invertidas, Fig. 3.2, são recomendável para vãos maiores, podendo variar de 18 a 30 metros, Fig. 3.2, pois a principio as tesouras tipo Pratt são convenientes para quaisquer vãos, pois têm a vantagem das peças comprimidas serem de comprimentos menores que as tracionadas. Porém, quando se trata de pequenos vãos, as seções transversais das barras são menores e portanto mais leves, pois os esforços são menores, satisfazendo as peças simples, com arranjo do tipo empregado nas tesouras tipo Howe. Então, quando as peças simples atendem aos esforços, as tesouras do tipo Howe são mais convenientes construtivamente e, portanto, são as recomendadas. FIGURA 3.2 Tesoura tipo Pratt (diagonais invertidas). FONTE Gesualdo (2003, p. 50) Tipo Belga. A treliça conhecida como do tipo Belga, Fig. 3.3, que é uma variante da treliça tipo Pratt, na qual os montantes comprimidos são perpendiculares ao banzo superior,

23 11 sendo as diagonais tracionadas e neste caso nota-se que os montantes são mais curtos que as diagonais. Vale ressaltar que a tesoura tipo Belga é recomendável para vão entre 18 e 25 metros. FIGURA 3.3 Tipo Belga. FONTE Gesualdo (2003, p. 51) Tipo Fink ou Polonceau. A treliça tipo Fink, Fig. 3.4, também é uma variante de outra treliça só que neste caso sua variante é a treliça tipo Belga. Esta treliça para vão maiores possui a conveniência de reduzir o comprimento das barras das diagonais e montantes mais centrais. São recomendadas para vãos entre 20 e 30 metros FIGURA 3.4 Tipo Fink ou Polonceau. FONTE Gesualdo (2003, p. 52)

24 12 4 METODOLOGIA DE PESQUISA A pesquisa apresentada, será realizada através de dimensionamentos de tesouras de madeira do tipo Howe, para vãos que variam de 6 a 20 metros, onde para cada um será realizado o cálculo para estruturas simples e para estruturas duplas. Deste modo, serão comparados os dados obtidos e realizado análises de viabilidade estrutural de cada estrutura, onde será levado em consideração as seções mínimas que mostraram a economia da estrutura em cada caso, elementos de ligação e agilidade no processo construtivo. 4.1 Dados para dimensionamento Para realização do dimensionamento, a espécie de madeira adotada será o Eucalipto Citriodora, conhecido cientificamente como Eucalyptus Citriodora e tem como propriedade os seguintes dados necessários para o dimensionamento: Módulo de elasticidade longitudinal médio obtido no ensaio de compressão paralela as fibras (E co ), valor igual à MPa, fornecido pela ABNT ( NBR 7190:1997). Resistência à compressão paralela às fibras médio (f co ), valor igual à 62 MPa, fornecido pela ABNT ( NBR 7190:1997). Resistência à tração paralela às fibras médio (f to ), valor igual à 123,6 MPa, fornecido pela ABNT ( NBR 7190:1997). A inclinação dos banzos superiores será de 40% onde este valor estará representando cobrimento da cobertura com telhas de barro. Os valores das cargas atuantes serão obtidos pela equação 4.1 que será utilizada para todas as estruturas. Pd = (Pt + Ph + Pp + Ps)(X)(L)(1,4) (4.1) Onde: Pd: Carga atuante no nó da tesoura. Pt: Peso da telha, será adotado um valor igual a 0,6 kn/m². Ph: Peso da água, será adotado um valor igual a 0,12 kn/m². Pp: Peso próprio, será adotado um valor igual a 0,25 kn/m². Ps: Sobrecarga, será adotado um valor igual a 0,25 kn/m².

25 13 X: Espaçamento entre as tesouras, adotou-se 3,00 metros. L: Espaçamento entre nós da tesoura. 4.2 Cálculo dos esforços Para se obter o valor da força normal em cada banzo, será utilizado um software conhecido como Ftool. Através deste software é possível verificar quais são os banzos mais solicitados e realizar o cálculo da estrutura para definir as seções dos banzos necessários para vencer seus respectivos vãos. Logo após obtido os valores das normais será iniciado o dimensionamento das barras, onde será seguida a seguinte ordem: Banzo superior Banzo inferior 4.3 Tração paralela as fibras De acordo com Pfeil (2003, p. 84) denominam-se peças tracionadas as peças sujeitas à solicitação de tração axial. Os dimensionamentos das peças tracionadas se realizarão através da Eq Smin= Nd/f td (4.2) Sendo Smin a área mínima da seção da peça tracionada. 4.4 Dimensionamento à compressão simples com tabelas Como em estruturas de madeiras as ligações entre peças são, em geral, flexíveis ou semi-rígidas, com freqüência as peças comprimidas estão sujeitas à compressão simples. Desse modo houve interesse no desenvolvimento de tabelas para facilitar os cálculos nesta situação, descreve Pfeil (2003). Para se obter o dimensionamento com tabelas também é necessário realizar uma rotina de cálculo seguindo a seguinte seqüência: 1º passo O cálculo será iniciado pela barra mais solicitada à compressão da estrutura, onde será utilizado para efeito de cálculo o esforço normal atuante na barra e seu comprimento.

26 14 2º passo Será calculado o índice de esbeltez da peça através da Eq Este índice atua diretamente no critério de dimensionamento de peças estruturais de madeira. λ= Lo/r min (4.3) Sendo r min o raio de giração mínimo da seção transversal do elemento estrutural e Lo o comprimento da peça estrutural a ser dimensionada. 3º passo Definindo-se a espécie de madeira a ser adotada, é escolhida a tabela a ser utilizada no cálculo através da equação 4.4 abaixo e de onde será encontrado o valor ρ (Anexo A). β= E co /f co (4.4) 4º passo Encontrado o valor de ρ na tabela através da Eq. 4.4, calcula-se o valor de f`cd, Eq f`cd = ρ.f cd (4.5) 5º passo Como último passo calcula-se com a Eq. 4.6, o esforço normal máximo de projeto, Nrd. O dimensionamento completa-se, quando o valor de Nrd for maior que o esforço normal de cálculo aplicado na barra. Nrd= f`cd.a (4.6) Observação: Nos cálculos de seção composta dos banzos superiores das tesouras, admitiu-se as ligações entre as peças a cada 20 r min. 4.5 Dimensionamento dos banzos superiores e inferiores Tesoura - Vão de 6,00 m

27 15 A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig. 4.1 e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,69 kn (4.1) FIGURA 4.1 Cargas atuantes de cálculo FIGURA 4.2 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura

28 Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 31,06 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ= 93,6 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,60 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 43,20 kn (4.6) 43,20 > 31,06 Ok!!! Seção dupla 5x6 1º passo Barra mais solicitada: 31,06 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ= 93,6 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4)

29 17 Tabela 280 4º passo f`cd= 0,60 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 35,4 kn (4.6) 35,4 > 31,06 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 10,72 cm² (4.2) TABELA 4.1 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 6 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x12 5x6 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 7,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig. 4.3 e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 5,98 kn (4.1)

30 18 FIGURA 4.3 Cargas atuantes de cálculo FIGURA 4.4 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 6x12 1º passo

31 19 Barra mais solicitada: 40,25 kn Lo = 1,25 m 2º passo λ=72,25 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,94 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 67,89 kn (4.6) 67,89 > 40,25 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 40,25 kn Lo = 1,25 m 2º passo λ= 54,11 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,17 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 112,32 kn (4.6) 112,32 > 40,25 Ok!!!

32 Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 13,89 cm² (4.2) TABELA 4.2 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 7 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x12 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 8,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig. 4.5 e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 6,81 kn (4.1) FIGURA 4.5 Cargas atuantes de cálculo

33 21 FIGURA 4.6 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 45,84 kn Lo = 1,45 m 2º passo λ=83,81 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo

34 22 f`cd= 0,70 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 50,25 kn (4.6) 50,25 > 45,84 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 45,84 kn Lo = 1,45 m 2º passo λ= 62,77 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,07 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 102,72 kn (4.6) 102,72 > 45,84 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 15,82 cm² (4.2) TABELA 4.3 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 8 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x12 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²)

35 Tesoura - Vão de 9,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig. 4.7 e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,69 kn (4.1) FIGURA 4.7 Cargas atuantes de cálculo. FIGURA 4.8 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura

36 Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 6x16 1º passo Barra mais solicitada: 51,76 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ=93,64 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,60 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 57,60 kn (4.6) 57,60 > 51,76 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 51,76 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ= 70,12 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4)

37 25 Tabela 280 4º passo f`cd= 0,97 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 92,83 kn (4.6) 92,83 > 51,76 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 15,82 cm² (4.2) TABELA 4.4 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 9 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x16 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 10,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig. 4.9 e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 6,40 kn (4.1)

38 26 FIGURA 4.9 Cargas atuantes de cálculo. FIGURA 4.10 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 6x16 1º passo Barra mais solicitada: 60,31 kn

39 27 Lo = 1,35 m 2º passo λ=78,03 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,87 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 83,52 kn (4.6) 83,52 > 60,31 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 60,31 kn Lo = 1,35 m 2º passo λ= 78,03 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,12 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 107,52 kn (4.6) 107,52 > 60,31 Ok!!! Banzo inferior

40 28 O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 20,81 cm² (4.2) TABELA 4.5 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 10 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x16 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 11,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,04 kn (4.1) FIGURA 4.11 Cargas atuantes de cálculo

41 29 FIGURA 4.12 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 6x20 1º passo Barra mais solicitada: 66,35 kn Lo = 1,49 m 2º passo λ=64,50 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,66 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 79,92 kn (4.6)

42 30 79,92 > 66,35 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 66,35 kn Lo = 1,49 m 2º passo λ= 64,50 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,04 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 99,84 kn (4.6) 99,84 > 66,35 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 22,90 cm² (4.2) TABELA 4.6 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 11 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x20 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 12,00 m

43 31 A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,69 kn (4.1) FIGURA 4.13 Cargas atuantes de cálculo FIGURA 4.14 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos:

44 32 Seção simples 6x20 1º passo Barra mais solicitada: 72,47 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ=93,60 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,60 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 72,00 kn (4.6) 72,00 > 72,47 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 72,47 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ= 70,12 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,97 kn/cm² (4.5) 5º passo

45 33 Nrd= 92,83 kn (4.6) 92,83 > 72,47 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 25,01 cm² (4.2) TABELA 4.7 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 12 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x20 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 13,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 6,66 kn (4.1) FIGURA 4.15 Cargas atuantes de cálculo

46 34 FIGURA 4.16 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 6x20 1º passo Barra mais solicitada: 80,70 kn Lo = 1,40 m 2º passo λ= 80,92 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo

47 35 f`cd= 0,85 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 101,52kN (4.6) 101,52 > 80,70 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 80,70 kn Lo = 1,40 m 2º passo λ= 60,61 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,10 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 105,22 kn (4.6) 105,22 > 80,70 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 27,85 cm² (4.2)

48 36 TABELA 4.8 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 13 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 6x20 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 14,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,17 kn (4.1) FIGURA 4.17 Cargas atuantes de cálculo FIGURA 4.18 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura

49 Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 8x20 1º passo Barra mais solicitada: 86,88 kn Lo = 1,51 m 2º passo λ= 65,37 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,03 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 164,80 kn (4.6) 164,80 > 86,88 Ok!!! Seção dupla 6x8 1º passo Barra mais solicitada: 86,88 kn Lo = 1,51 m 2º passo λ= 65,37 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4)

50 38 Tabela 280 4º passo f`cd= 1,03 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 98,88 kn (4.6) 98,88 > 86,88 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 29,98 cm² (4.2) TABELA 4.9 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 14 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 8x20 6x8 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 15,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,69 kn (4.1)

51 39 FIGURA 4.19 Cargas atuantes de cálculo FIGURA 4.20 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 8x20 1º passo Barra mais solicitada: 93,18 kn

52 40 Lo = 1,62 m 2º passo λ= 70,13 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,97 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 154,72 kn (4.6) 154,72 > 93,18 Ok!!! Seção dupla 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 93,18 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ= 46,82 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,27 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 182,88 kn (4.6) 182,88 > 93,18 Ok!!! Banzo inferior

53 41 O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 32,16 cm² (4.2) TABELA 4.10 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 15 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 8x20 6x12 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 16,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 8,20 kn (4.1) FIGURA 4.21 Cargas atuantes de cálculo

54 42 FIGURA 4.22 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 8x20 1º passo Barra mais solicitada: 99,36 kn Lo = 1,72 m 2º passo λ= 74,46 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,92 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 147,04 kn (4.6)

55 43 147,04 > 99,36 Ok!!! Seção dupla 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 99,36 kn Lo = 1,72 m 2º passo λ= 49,71 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,23 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 177,84 kn (4.6) 177,84 > 99,36 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 34,29 cm² (4.2) TABELA 4.11 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 16 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 8x20 6x12 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 17,00 m

56 44 A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,26 kn (4.1) FIGURA 4.23 Cargas atuantes de cálculo FIGURA 4.24 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 8x20

57 45 1º passo Barra mais solicitada: 107,52 kn Lo = 1,51m 2º passo λ= 65,37 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,03 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 165,12 kn (4.6) 165,12 > 107,52 Ok!!! Seção dupla 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 107,52 kn Lo = 1,51 m 2º passo λ= 43,64 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,30 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 187,34 kn (4.6)

58 46 187,34 > 107,52 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 37,11 cm² (4.2) TABELA 4.12 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 17 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 8x20 6x12 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 18,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,69 kn (4.1) FIGURA 4.25 Cargas atuantes de cálculo

59 47 FIGURA 4.26 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 8x20 1º passo Barra mais solicitada: 113,88 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ= 70,13 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,97 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 154,72 kn (4.6)

60 48 154,72 > 113,88 Ok!!! Seção dupla 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 113,88 kn Lo = 1,62 m 2º passo λ= 46,82 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,27 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 182,88 kn (4.6) 182,88 > 113,88 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 39,31 cm² (4.2) TABELA 4.13 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 18 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 8x20 6x12 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 19,00 m

61 49 A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 8,11 kn (4.1) FIGURA 4.27 Cargas atuantes de cálculo FIGURA 4.28 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 8x20

62 50 1º passo Barra mais solicitada: 120,10 kn Lo = 1,72 m 2º passo λ= 74,46 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 0,92 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 147,04 kn (4.6) 147,04 > 120,10 Ok!!! Seção dupla 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 120,10 kn Lo = 1,72 m 2º passo λ= 49,71 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,23 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 177,84 kn (4.6)

63 51 177,84 > 120,10 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 41,45 cm² (4.2) TABELA 4.14 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 19 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 8x20 6x12 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Tesoura - Vão de 20,00 m A partir da Eq. 4.1, encontra-se as cargas atuantes na estrutura apresentadas na Fig e como passo seguinte, utilizando-se do software Ftool, são obtidas os esforços normais atuantes na estrutura como apresentado na Fig Pd= 7,32 kn (4.1) FIGURA 4.29 Cargas atuantes de cálculo

64 52 FIGURA 4.30 Esforços normais de cálculo atuantes na estrutura Banzo superior O cálculo do banzo superior, por ser uma peça comprimida, respeitará a rotina de cálculo do item 4.4. Cálculos: Seção simples 8x20 1º passo Barra mais solicitada: 128,11 kn Lo = 1,54 m 2º passo λ= 66,66 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,02 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 162,20 kn (4.6) 163,20 > 128,11 Ok!!!

65 53 Seção dupla 6x12 1º passo Barra mais solicitada: 128,11 kn Lo = 1,54 m 2º passo λ= 44,51 (4.3) 3º passo β= 297 (4.4) Tabela 280 4º passo f`cd= 1,29 kn/cm² (4.5) 5º passo Nrd= 186,34 kn (4.6) 186,34 > 128,11 Ok!!! Banzo inferior O cálculo do banzo inferior, por ser uma peça tracionada, respeitará a Eq. 4.2 do item 4.3. Cálculo: Smin = 44,22 cm² (4.2) TABELA 4.15 Resultado final do dimensionamento das barras VÃO (m) 20 BANZOS SUPERIORES E INFERIORES SEÇÃO SIMPLES (cm) SEÇÃO DUPLA (cm) 8x20 6x12 ÁREA (cm²) ÁREA (cm²) Resultados de cálculos

66 54 TABELA 4.16 Resumo dos cálculos de peças comprimidas para seção simples Vão Cálculos - Seção Simples Nd (kn) Comp. (m) λ f`cd (kn/cm²) Nrd (kn) 6 31,06 1,62 93,6 0,60 43, ,25 1,25 72,25 0,94 67, ,84 1,45 83,81 0,70 50, ,76 1,62 93,64 0,60 57, ,31 1,35 78,03 0,87 83, ,35 1,49 64,50 0,66 79, ,47 1,62 93,60 0,60 72, ,70 1,40 80,92 0,85 101, ,88 1,51 65,37 1,03 164, ,18 1,62 70,13 0,97 154, ,36 1,72 74,46 0,92 147, ,52 1,51 65,37 1,03 165, ,88 1,62 70,13 0,97 154, ,10 1,72 74,46 0,92 147, ,11 1,54 66,66 1,02 162,20 TABELA 4.17 Resumo dos cálculos de peças comprimidas para seção dupla (composta) Vão Cálculos - Seção Dupla Nd (kn) Comp. (m) λ f`cd (kn/cm²) Nrd (kn) 6 31,06 1,62 93,6 0,60 35, ,25 1,25 54,11 1,17 112, ,84 1,45 62,7 1,07 102, ,76 1,62 70,12 0,97 92, ,31 1,35 78,03 1,12 107, ,35 1,49 64,50 1,04 99, ,47 1,62 70,12 0,97 92, ,70 1,40 60,61 1,10 105, ,88 1,51 65,37 1,03 98, ,18 1,62 46,82 1,27 182, ,36 1,72 49,71 1,23 177, ,52 1,51 43,64 1,30 187, ,88 1,62 46,82 1,27 182, ,10 1,72 49,71 1,23 177, ,11 1,54 44,51 1,29 186,11

67 55 TABELA 4.18 Comparativo de seções para tesoura simples e dupla Vão Tesoura Economia Simples Dupla Simples Dupla 6 6x12 = 72 cm² 5x6 = 60 cm² ,67% 7 6x12 = 72 cm² 6x8 = 96 cm² 25,00% x12 = 72 cm² 6x8 = 96 cm² 25,00% x16 = 96 cm² 6x8 = 96 cm² x16 = 96 cm² 6x8 = 96 cm² x20 = 120 cm² 6x8 = 96 cm² ,00% 12 6x20 = 120 cm² 6x8 = 96 cm² ,00% 13 6x20 = 120 cm² 6x8 = 96 cm² ,00% 14 8x20 = 160 cm² 6x8 = 96 cm² ,00% 15 8x20 = 160 cm² 6x12 = 144 cm² ,00% 16 8x20 = 160 cm² 6x12 = 144 cm² ,00% 17 8x20 = 160 cm² 6x12 = 144 cm² ,00% 18 8x20 = 160 cm² 6x12 = 144 cm² ,00% 19 8x20 = 160 cm² 6x12 = 144 cm² ,00% 20 8x20 = 160 cm² 6x12 = 144 cm² ,00%

68 56 5 CONCLUSÃO Os banzos superiores das tesouras analisadas se comportam melhor quando executados em seção dupla (composta), como apresentado na Tab As exceções são para tesouras de vãos de 7,00 e 8,00 m. As exceções para 7,00 e 8,00 m, foi devido a mudança de seção no cálculo, para se obter a resistência necessária da seção. Como os cálculos foram baseados apenas em seções comerciais, não foi possível obter uma seção mais econômica para a tesoura dupla. A seção para ser mais econômica deveria ser de 5x7. Não foi analisada a comparação das ligações no presente trabalho. Supõe-se que os custos comparativos entre tesouras simples e duplas, neste quesito, sejam equivalentes. A grande vantagem da tesouras dupla é a sua facilidade construtiva (Fig. B do anexo C), o que acarretaria numa economia de tempo e mão-de-obra. Esta mesma vantagem da tesoura dupla, na facilidade construtiva, vem a minimizar os problemas causados pela fraca mão-de-obra encontrada no mercado, por não apresentar necessidade de executar entalhes e cortes especiais para as ligações (Anexo B), pode-se usufruir de uma mão-de-obra menos especializada.

69 57 6 REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS, Rio de Janeiro. NBR7190: Projeto de estruturas de madeira. Rio de Janeiro, p. Ftool - Two-dimensional Frame Analysis Tool. Programa Gráfico-Interativo para Ensino de Comportamento de Estruturas, versão educacional GESUALDO, R. Estruturas de madeira. Uberlândia: Escola de Engenharia da Universidade Federal de Uberlândia, p. MOLITERNO, A. Caderno de Projetos de Telhados em Estruturas de Madeira. São Paulo: Edgard Blücher Ltda, p. PFEIL, W. Estruturas de madeira. Rio de Janeiro: Livros Técnicos e Científicos Editora S.A., 6ª ed, p.

70 ANEXOS 58

71 59 ANEXO A: VALORES DA RELAÇÃO β= E CO /f CO, PARA PEÇAS DE SEÇÃO RETANGULAR DE MADEIRA COM β= 280. FONTE Pfeil (2003)

72 60 ANEXO B: BARRAS FORMADAS POR PEÇAS SIMPLES FONTE Moliterno (1981)

73 61 ANEXO C: BARRAS FORMADAS POR PEÇAS MÚLTIPLAS FONTE Moliterno (1981)